5.試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理方法
對試驗(yàn)中測試的數(shù)據(jù)和結(jié)果，需要進(jìn)行如下幾個(gè)方面的分析與處理，才能指導(dǎo)設(shè)計(jì)。
（１）試 驗(yàn) 結(jié) 果 有 效 性 確 認(rèn)。對 試 驗(yàn) 的 實(shí) 施 方案、試驗(yàn)全過程、試驗(yàn)件、試驗(yàn)數(shù)據(jù)和結(jié)果等都應(yīng)進(jìn)行有效性確認(rèn)。
（２）試驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析處理。應(yīng)分析處理的試驗(yàn)數(shù)據(jù)包括應(yīng)變測量數(shù)據(jù)、位移測量數(shù)據(jù)、試驗(yàn)件變形和破壞記錄等。
（３）試驗(yàn)數(shù)據(jù)的保持和積累。對于不合理和分散性太大的數(shù)據(jù)應(yīng)該剔除，但 必 須 加 以保 留 和積累，以備以后查用。
5.1高溫應(yīng)變修正方法
常溫應(yīng)變測量體現(xiàn)出所見即所得的思想，而由于現(xiàn)有的高溫應(yīng)變片設(shè)計(jì)上的不足，無法直接得到高溫應(yīng)變數(shù)據(jù)，因此必須進(jìn)行必要的修正，現(xiàn)給出具體的修正方法，以得出真實(shí)的高溫應(yīng)變值。（１）導(dǎo)線電阻修正高溫應(yīng)變測量時(shí)，高溫導(dǎo)線常用電阻合金，其電阻值較大，２ｍ 長的高溫導(dǎo)線的電阻可達(dá)幾個(gè)歐姆，應(yīng)按照下述公式進(jìn)行導(dǎo)線電阻修正。
式中，ε１Ｌ為經(jīng)導(dǎo)線電阻修正后的應(yīng)變讀數(shù)，με；ε儀 為應(yīng)變計(jì)原始指示應(yīng)變讀數(shù)，
με；Ｒ 為應(yīng)變計(jì)電阻值，Ω；ＲＬ為導(dǎo)線電阻，Ω。
對于用兩根導(dǎo)線的情形，ＲＬ是兩根導(dǎo)線的總電阻。對于三線法，ＲＬ是一根導(dǎo)線的電阻。
（２）熱輸出修正
根據(jù)試驗(yàn)件測點(diǎn)的實(shí)際溫度，按照事先已測定的熱輸出曲線，查出對應(yīng)溫度的熱輸出值，從經(jīng)導(dǎo)線電阻 修 正 后 的 應(yīng) 變 讀 數(shù)ε１Ｌ 中 扣 除，采 用 下 式修正：
ε２Ｌ＝ε１Ｌ－εＴ （２）
式中，ε２Ｌ是熱輸出修正后的應(yīng)變讀數(shù)。
（3）靈敏系數(shù)修正
根據(jù)測點(diǎn)實(shí)際溫度，按照已知高溫應(yīng)變計(jì)靈敏系數(shù) ＫＴ隨溫度變化曲線，用下式修正：
ε＝（Ｋ儀 ×ε２Ｌ）／ＫＴ（３）
式中，ε
為經(jīng)靈敏系數(shù)修正后的實(shí)際應(yīng)變，με；ＫＴ 為實(shí)際溫度Ｔ 時(shí)應(yīng)變計(jì)的靈敏系數(shù)；Ｋ
儀 為高溫應(yīng)變測量時(shí)應(yīng)變儀靈敏系數(shù)。
一般設(shè)置為應(yīng)變計(jì)的室溫靈敏系數(shù)，測量過程中，Ｋ儀 固定不變。經(jīng)過以上３項(xiàng)修正后，得出實(shí)際應(yīng)變值。
5.2位移測量法確定蒙皮失穩(wěn)臨界值
采用位移測量的方法也可以確定蒙皮／桁條的失穩(wěn)臨界值。如圖３所示，一般按蒙皮屈曲波峰或波谷處的撓度和桁條的側(cè)向位移δ隨載荷Ｐ 變化的曲線，確定蒙皮和桁條的失穩(wěn)臨界值Ｐｃｒ。
5.3通過位移計(jì)進(jìn)行屈曲預(yù)估
單應(yīng)變計(jì)的力／剛度法是由Ｊｏｎｅｓ和 Ｇｒｅｅｎ提出的一種已被采用的屈曲預(yù)估技術(shù)，已經(jīng)用于預(yù)估壁板的屈曲載荷。某試驗(yàn)需要采用單應(yīng)變計(jì)的力／剛度法來確定局部彎曲應(yīng)變。單應(yīng)變計(jì)的力／剛度法將應(yīng)變計(jì)的輸出分為兩部分：線性響應(yīng)和非線性響應(yīng)。
圖４給出典型的單軸壓縮載荷作用下屈曲與應(yīng)變計(jì)響應(yīng)關(guān)系，當(dāng)壁板開始彎曲時(shí)，應(yīng)變計(jì)響應(yīng)的線性段結(jié)束，之后為非線性響應(yīng)。單應(yīng)變計(jì)法利用應(yīng)變計(jì)的線性響應(yīng)來確定非線性響應(yīng)部分的彎曲應(yīng)變。通過線性部分?jǐn)M合出一條直線，沿彎曲開始點(diǎn)外推，假設(shè)應(yīng)變計(jì)繼續(xù)線性響應(yīng)，應(yīng)變計(jì)輸出將沿虛線進(jìn)行。在外推段，對應(yīng)各外推點(diǎn)，可以根據(jù)測量應(yīng)變與線性外推應(yīng)變的差值計(jì)算彎曲應(yīng)變 Ｄ，計(jì)算得到的彎曲應(yīng)變可用于繪制力／剛度圖。圖５給出典型的力／剛度圖，該圖中 Ｆ／Ｄ 為Ｆ的函數(shù)（這里Ｆ 為壓縮載荷），Ｄ 為圖４中對應(yīng)的彎曲應(yīng)變。曲線向下延伸與 Ｆ軸的交點(diǎn)即為臨界屈曲載荷。通過在 Ｆ／Ｄ 曲線靠近下端部分選擇一個(gè)線性擬合區(qū)域，該直線可以向下外推至力坐標(biāo)軸，從而得到屈曲破壞載荷。擬合區(qū)通常在 Ｆ／Ｄ 曲線底部并依賴于判斷、經(jīng)驗(yàn)及假設(shè)曲線與力軸交點(diǎn)之前載荷路徑和模態(tài)不變。該技術(shù)預(yù)估的臨界屈曲載荷為一階模態(tài)的彈性屈曲載荷。
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